GERA015 October   2023 AMC23C11 , UCC23513

 

  1.   1
  2.   Kurzfassung
  3.   Marken
  4. 1Einführung
  5. 2Systemherausforderung bei isolierten Gate-Treibern mit integriertem DESAT
  6. 3Systemansatz mit UCC23513 und AMC23C11
    1. 3.1 Systemübersicht und Schlüsselspezifikation
    2. 3.2 Schaltplandesign
      1. 3.2.1 Schaltplan
      2. 3.2.2 Konfigurieren des VCE(DESAT)-Schwellenwerts und des DESAT-Bias-Strom
      3. 3.2.3 DESAT-Ausblendzeit
      4. 3.2.4 DESAT Deglitch-Filter
    3. 3.3 Referenz-Platinenlayout
  7. 4Simulations- und Testergebnisse
    1. 4.1 Simulationsschaltung und Ergebnisse
      1. 4.1.1 Simulationsschaltung
      2. 4.1.2 Simulationsergebnisse
    2. 4.2 Testergebnisse mit 3-Phasen-IGBT-Inverter
      1. 4.2.1 IGBT-Bremsprüfung
      2. 4.2.2 Testergebnisse mit einem 3-Phasen-Inverter mit Phase-zu-Phase-Kurzschluss
  8. 5Zusammenfassung
  9. 6Quellennachweise
  10. 7Revisionsverlauf

Testergebnisse mit einem 3-Phasen-Inverter mit Phase-zu-Phase-Kurzschluss

Es wurden Tests auf einer 3-Phasen-Inverterplattform eines TI-Referenzdesigns, dem TIDA-010025, durchgeführt, um einen Phase-zu-Phase-Kurzschluss beim Ansteuern eines ACIM-Motors zu überprüfen. In diesen Tests wurde der Gate-Treiber des U-Phasen-High-Side-IGBT durch eine Musterplatine der vorgeschlagenen Schaltung ersetzt:

AMC23C11 UCC23513 Plattform zur Ausführung des MotortestsAbbildung 4-5 Plattform zur Ausführung des Motortests

Das Referenzdesign TIDA-010025 verfügt über ein 1200 V-/25 A-PIM-Leistungsmodul auf der Stromversorgungsplatine, das in der 3-Phasen-Inverterstufe sechs IGBT-Teile mit den gleichen Nennwerten integriert hat. Zur Vorbereitung der Tests haben wir zuerst den ursprünglichen Gate-Treiberwiderstand für den U-Phasen-High-Side-IGBT entfernt und dann den VGATE-Ausgang, die 15 V-Stromversorgung und die VCE-Sensorklemme der Musterplatine an die Stromversorgungsplatine angeschlossen. Um den Einfluss der eigenen Hardware-OCP-Funktion des Referenzdesigns zu vermeiden, haben wir einen 5 mΩ Shunt-Widerstand parallel zum ursprünglichen 10 mΩ Widerstand in allen drei Phasen hinzugefügt, damit wir den OCP-Triggerpegel auf 72 A verdreifachen können. Nach der Prüfung der Ausgangseigenschaften der IGBTs haben wir auch an unserer Musterplatine einige Änderungen vorgenommen, damit der DESAT-Schwellenwert erreicht wird, wenn VCE(SAT) auf 2,5 V steigt. was etwa 45 A Kollektorstrom entspricht. Während dieser Tests wird zunächst der Motor (ohne Last) mit 50 rps betrieben und dann die U- und W-Phasen des Inverters mit einem Leistungsschalter an den Anschlüssen der Stromversorgungsplatine kurzgeschlossen. Abbildung 4-6 ist eine Wellenform des Testergebnisses.

AMC23C11 UCC23513 Verzögerungen beim Kurzschlussschutz bei MotorlauftestAbbildung 4-6 Verzögerungen beim Kurzschlussschutz bei Motorlauftest

Nach dem Einschalten des Leistungsschalters wurden die U- und W-Phasen überbrückt, und der U-Phasen-Strom begann schnell anzusteigen. Der Sättigungsstrom erreichte bald einen Spitzenwert von etwa 95 A, fiel dann etwas ab und stabilisiert sich bei etwa 86 A. Nach einer Blinkzeit von 980 ns erkannte der AMC23C11 den DESAT-Zustand. Nach einer weiteren internen Ausbreitungsverzögerung von typischerweise 240 ns verschiebt sich der Ausgang auf Low. Es dauerte etwa 380 ns, bis der nDESAT-Wert auf den negativ gehenden Schwellenwert des NAND-Gate-Eingangs abgesunken war und den Eingangsstrom des UCC23513 abschaltet. Der Gate-Treiber brauchte dann etwa 120 ns, bis der Strom des IGBT abnahm. Die DESAT Reaktionszeit betrug insgesamt etwa 1,58 μs.

Die Ergebnisse des Low-Side-Fahrtests unterscheiden sich in einigen Punkten. Die Unterschiede in den Eigenschaften der beiden getesteten IGBTs und der Anwendungsschaltungen sowie die Anpassung des DESAT-Schwellenwerts haben zu diesen Variationen beigetragen.